1樓：趙文星空絮雨
懸挑腳手架施工方案大致分為了一下幾個流程，但是這些流程之中有著非常多的注意事項以及尺寸要求。下面我們就看看懸挑腳手架施工方案的大致流程都有哪些吧。
編制依據、工程概況、選擇、材質要求、搭設流程計算書、大橫桿、小橫桿、扣件抗滑、荷載計算、穩定性、連牆件、受力計算、整體穩定、拉繩受力、拉繩強度、樓板連線、等等。
故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：
1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。
2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。
3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便於保養維修。
4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，公升降搭拆方便，便於檢查驗收；
5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合jcj59-99檢查標準要求，要符合江西省文明標化工地的有關標準。
6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定採用以下腳手架方案：普通懸挑架
2樓：
懸挑式扣件鋼管腳手架計算書
鋼管腳手架的計算參照《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》（jgj130-2001）。
計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.00公尺，立桿採用單立管。
搭設尺寸為：立桿的縱距1.40公尺，立桿的橫距1.05公尺，立桿的步距1.50公尺。
採用的鋼管型別為φ48×3.25，連牆件採用2步2跨，豎向間距3公尺，水平間距2.8公尺。
施工均布荷載為3.00kn/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。
懸挑水平鋼梁採用18工字鋼，其中建築物外懸挑段長度1.40公尺，建築物內錨固段長度1.60公尺。
懸挑水平鋼梁採用懸臂式結構，有支桿(支桿採用槽鋼12.6槽鋼)與建築物拉結。
一、大橫桿的計算:
大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。
按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。
1.均布荷載值計算
大橫桿的自重標準值 p1=0.036kn/m
腳手板的荷載標準值 p2=0.16×1.05/3.000=0.056kn/m
活荷載標準值 q=3.00×1.05/3.000=1.050kn/m
靜荷載的計算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.056=0.110kn/m
活荷載的計算值 q2=1.4×1.050=1.470kn/m
大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)
大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)
2.強度計算
最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩
跨中最大彎矩計算公式如下:
跨中最大彎矩為
m1=(0.08×0.110+0.10×1.470)×1.402=0.305kn.m
支座最大彎矩計算公式如下:
支座最大彎矩為
m2=-(0.10×0.110+0.117×1.470)×1.402=-0.359kn.m
我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：
=0.359×106/4790.0=74.88n/mm2
大橫桿的計算強度小於205.00n/mm2,滿足要求!
3.撓度計算
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度
計算公式如下:
靜荷載標準值 q1=0.036+0.056=0.092kn/m
活荷載標準值 q2=1.050kn/m
三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度
v=(0.677×0.092+0.990×1.050)×1400.04/(100×2.06×105×115000.0)=1.8mm
大橫桿的最大撓度小於1400.0/150與10mm，滿足要求!
二、小橫桿的計算:
小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。
用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。
1.荷載值計算
大橫桿的自重標準值 p1=0.036×1.40=0.050kn
腳手板的荷載標準值 p2=0.056×1.05×1.40/3.000=0.078kn
活荷載標準值 q=3.00×1.05×1.40/3.000=1.470kn
荷載的計算值 p=1.2×0.050+1.2×0.078+1.4×1.470=2.212kn
2.強度計算
最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和
均布荷載最大彎矩計算公式如下:
集中荷載最大彎矩計算公式如下:
mpmax=pl/3
m=(1.2×0.036)×1.052/8+2.212×1.05/3=0.780kn.m
=0.780×106/4790.0=162.884n/mm2
小橫桿的計算強度小於205.00n/mm2,滿足要求!
3.撓度計算
最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和
均布荷載最大撓度計算公式如下:
集中荷載最大撓度計算公式如下:
小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度
v1=5.0×0.036×10504/(384×2.060×105×115000.0)=0.024mm
集中荷載標準值 p=0.050+0.078+1.470=1.599kn
集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度
v2=(3-4/9)×1598.549×10503/(72×2.06×105×115000.0)=2.773mm
最大撓度和
v=v1+v2=2.796mm
小橫桿的最大撓度小於1050/150與10mm，滿足要求!
三、扣件抗滑力的計算:
縱向或橫向水平杆與立桿連線時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規範5.2.5):
r ≤rc
其中 rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kn；
r——縱向或橫向水平杆傳給立桿的豎向作用力設計值；
1.荷載值計算
橫桿的自重標準值 p1=0.036×1.05=0.038kn
腳手板的荷載標準值 p2=0.16×1.05×1.40/2=0.118kn
活荷載標準值 q=3.00×1.05×1.40/2=2.205kn
荷載的計算值 r=1.2×0.038+1.2×0.118+1.4×2.205=3.273kn
單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!
當直角扣件的擰緊力矩達時,試驗表明:單扣件在的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kn；
雙扣件在的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kn；
四、腳手架荷載標準值:
作用於腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
靜荷載標準值包括以下內容：
(1)每公尺立桿承受的結構自重標準值(kn/m)；本例取0.136
ng1 = 0.136×18.00=2.447kn
(2)腳手板的自重標準值(kn/m2)；本例採用沖壓鋼腳手板，標準值為0.16
ng2 = 0.16×4×1.40×(1.05+0.30)/2=0.605kn
(3)欄杆與擋腳手板自重標準值(kn/m)；本例採用欄杆、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16
ng3 = 0.16×1.40×4/2=0.448kn
(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kn/m2)0.005
ng4 = 0.005×1.40×18.00=0.126kn
經計算得到，靜荷載標準值ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 3.626kn。
活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立杆按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。
經計算得到，活荷載標準值nq = 3.00×2×1.40×1.05/2=4.41kn
風荷載標準值應按照以下公式計算
其中 w0——基本風壓(kn/m2)，按照《建築結構荷載規範》(gb50009-2001)的規定採用：w0 = 0.55
uz——風荷載高度變化係數，按照《建築結構荷載規範》(gb50009-2001)的規定採用：uz = 2.03
us——風荷載體型係數：us = 1.56
經計算得到，風荷載標準值wk = 0.7×0.55×2.03×1.56=1.219kn/m2。
考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式
n = 1.2ng + 0.85×1.4nq
不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式
n = 1.2ng + 1.4nq
風荷載設計值產生的立桿段彎矩 mw計算公式
mw = 0.85×1.4wklah2/10
其中 wk——風荷載基本風壓值(kn/m2)；
la——立桿的縱距 (m)；
h——立桿的步距 (m)。
五、立桿的穩定性計算:
不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式
其中 n——立桿的軸心壓力設計值(kn)；n=10.525
——軸心受壓立桿的穩定係數,由長細比l0/i 的結果查表得到0.263；
i——計算立桿的截面迴轉半徑(cm)；i=1.586
l0——計算長度(m),由公式l0 = kuh 確定；l0 = 2.59875
k——計算長度附加係數，取1.155；
u——計算長度係數，由腳手架的高度確定；u=1.5
a——立桿淨截面面積(cm2)；a = 4.569
w——立桿淨截面模量(抵抗矩)(cm3)；w=4.790
——鋼管立桿受壓強度計算值(n/mm2)；經計算得到 = 87.613
[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值(n/mm2)；[f] = 205.00
不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!
考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式
其中 n 立桿的軸心壓力設計值，n=9.599kn；
——軸心受壓立桿的穩定係數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.263；
i——計算立桿的截面迴轉半徑，i=1.586cm；
l0——計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.59875m；
k——計算長度附加係數，取1.155；
u——計算長度係數，由腳手架的高度確定；u = 1.5
a——立桿淨截面面積，a=4.569cm2；
w——立桿淨截面模量(抵抗矩)，w=4.790cm3；
mw——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，mw = 0.457kn.m；
——鋼管立桿受壓強度計算值 (n/mm2)；經計算得到 = 175.315
[f] 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00n/mm2；
考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!
六、連牆件的計算:
連牆件的軸向力計算值應按照下式計算：
nl = nlw + no
其中 nlw——風荷載產生的連牆件軸向力設計值(kn)，應按照下式計算：
nlw = 1.4 ×wk ×aw
wk——風荷載基本風壓值，wk = 1.219kn/m2；
aw——每個連牆件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，aw = 3×2.8=8.4m2；
no——連牆件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kn)；no = 5.000
經計算得到nlw = 14.338kn，連牆件軸向力計算值nl = 19.338kn
連牆件軸向力設計值nf = a[f]
其中 —— 軸心受壓立桿的穩定係數,由長細比l/i=30/1.586的結果查表得到 =0.95；
a = 4.569cm2；[f] = 205.00n/mm2。
經過計算得到nf = 88.977kn
nf>nl，連牆件的設計計算滿足要求!
連牆件採用扣件與牆體連線。
經過計算得到nl = 19.338kn大於扣件的抗滑力8.0kn，不滿足要求
連牆件扣件連線示意圖
七、懸挑梁的受力計算:
懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。
懸臂部分腳手架荷載n的作用，裡端b為與樓板的錨固點，a為牆支點。
本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離牆體300mm，支拉斜桿的支點距離牆體 = 1200mm，
水平支撐梁的截面慣性矩i = 1660cm4，截面抵抗矩w = 185cm3，截面積a = 30.6cm2。
受腳手架集中荷載 p=1.2×3.626+1.4×4.41=10.525kn
水平鋼梁自重荷載 q=1.2×0.241=0.289kn/m
懸挑腳手架示意圖
水平鋼梁的計算圖
各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為
r1=14.188kn
r2=7.887kn
r3=-0.158kn
最大彎矩 mmax=1.58kn.m
截面應力 =m/1.05w+n/a=1.58×106/(1.05×185000)+3.869×1000/3060=9.421n/mm2
水平支撐梁的計算強度小於205.00n/mm2,滿足要求!
八、懸挑梁的整體穩定性計算:
水平鋼梁採用18工字鋼 槽口側向[,計算公式如下
其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定係數，按《鋼結構設計規範》(gb50017-2003)附錄b得到：
b=經過計算得到強度 =1.584×106/( ×185000)=#errorn/mm2；
水平鋼梁的穩定性計算 < [f],滿足要求!
九、拉繩與支桿的受力計算:
水平鋼梁的軸力rah和支桿的軸力rdi按照下面計算
其中rdicos i為支桿的頂力對水平鋼梁產生的軸拉力。
各支點的支撐力 rci=rdisin i
按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為
rd1=14.706kn
十、拉繩與支桿的強度計算:
斜撐支桿的穩定性計算：
斜壓支桿的軸力rd我們均取最大值進行計算，為
rd=14.706kn
下面壓桿以槽鋼12.6槽鋼mm計算，斜壓杆的容許壓力按照下式計算：
其中 n——受壓斜桿的軸心壓力設計值，n = 14.706kn；
——軸心受壓斜桿的穩定係數,由長細比l/i查表得到 = 0.005；
i——計算受壓斜桿的截面迴轉半徑，i = 0.390cm；
l——受最大壓力斜桿計算長度，l = 4.561m；
a——受壓斜桿淨截面面積，a =1.132cm2；
——受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是 24268.934 n/mm2；
[f]——受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 205.00n/mm2；
受壓斜桿的穩定性計算 >= [f],不滿足要求!
斜撐支桿的焊縫計算：
斜撐支桿採用焊接方式與牆體預埋件連線，對接焊縫強度計算公式如下
其中 n為斜撐支桿的軸向力，n=14.706kn；
lw為斜撐支桿件的周長，取40.000mm；
t為斜撐支桿的厚度，t=3mm；
ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0n/mm2；
經過計算得到焊縫抗拉強度 = 14.706×1000/(40.000×3)=122.550n/mm2。
對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!
十一、錨固段與樓板連線的計算:
水平鋼梁與樓板壓點的計算應該採用無支點懸臂形式計算結果。
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